標準漏孔有兩種形式：一種，漏孔一端真空另一端為一個大氣壓的示漏氣體，稱做真空標準漏孔；另一種，漏孔一端大氣另一端加高于一個大氣壓的示漏氣體，常稱做正壓標準漏孔。前一種漏孔大多用來對氦質譜檢漏儀進行校準；后者多用在對鹵素檢漏儀進行校準的正壓漏孔。目前正壓檢漏儀器，以其操作方便、便攜、檢漏成本低等優勢，在制冷、機械、汽車制造等行業被廣泛采用。正壓漏孔用于正壓檢漏儀靈敏度校準，其漏率校準的不確定度直接關系到檢漏儀的檢漏儀靈敏度和檢漏的有效性。

　　目前國內外許多國家標準漏孔的校準規范包括了對正壓漏孔的校準方法和對應裝置。我國航天部門的有關單位針對正壓檢漏的需要，也建立了一套很復雜的正壓漏孔校準系統，因該系統成本高，很難推廣。本文建立的改進型漏孔校準裝置（以下簡稱裝置）具有成本低，不確定度小，自動化度高，操作簡單等優點，易于推廣。

1.1、裝置結構

　　本裝置為體積補償結構如圖1所示，裝置采用MKS公司生產差壓薄膜規698A，量程為1.33kPa，測量精度為示值的0.05%，最小壓強分辨率為0.001Pa，不重復性為0.001%FS(FS為滿量程)，零點溫度系數30ppm.FS/℃，滿量程的溫度系數0.01%FS/℃，測量活塞外徑2.352mm，測量誤差不超過±5μm，活塞桿由千分尺推動，標準溫度計分辨率0.1℃，大氣壓力由DHI公司生產的數字壓力計測量精度為0.012%。該裝置有恒壓、定容兩種操作方法。

1.2、恒壓操作方法和工作原理

1.2、恒壓操作方法和工作原理

　　Q=P₀·X·A·T_τ/T·Δt (1)

　　式中：Q--標準漏孔的漏率，單位Pa·m³/s;
　　　　　P₀--當t1時校準室內的絕對壓力，(可以用t1時當地大氣壓力代替），單位 Pa；
　　　　　A--活塞桿截面積，單位m²;
　　　　　X--活塞移動距離(L2-L1)，單位m;
　　　　　Tτ--標準漏孔的參考溫度，單位K;
　　　　　T--環境溫度，單位K;
　　　　　Δt--校準開始、結束的時間間隔（t2-t1），單位 1。

　　此方法所校準的標準漏孔漏率不能太小，否則活塞移動所造成的壓力波動影響太大。通過試驗，大于 10^-5Pa·m³/s的漏率可以方便地使用此方法。該種校準方法以及其校準不確定度已經有文章做過介紹 。對于小于10^-5 Pa·m³/s的漏率需要采用另一種方法校準，另外該方法無法實現瞬時漏率測量和計算機數據采集。

1.3、定容操作方法和工作原理

　　定容法不能利用Q=△P·Vx/△t公式來計算，因為薄膜計是靠薄膜的彈性變形原理來測量壓力的，所以 Vt、Vx都發生了變化，并且嚴重影響了校準數據的正確性。以本裝置為例會造成大約20%的負偏差。我們通過理論推導計算和試驗驗證發現漏入氣體量和壓力值大致成線性關系。

　　根據有在理想氣體狀態方程恒溫條件下：

　　P0·Vt=Pτ·(Vτ-△V)  (2)
　　P0·Vx=Px·(Vx+△V)+Q·t (3)
　　根據上式可以得到：
　　Q·t=Vx·[P₀·(Px/P₀·Vx + P_τ/P0·V_τ)·△V+P] (4)
　　在△P小于1KPa時Px/P₀和P_τ/P₀近似于1，則
　　Q·t=Vx·[P0·(1/Vx+1/V_τ)·△V+P] (5)
　　根據差壓薄膜規工作原理， △V正比于P，則有Q·t 正比于P，可以得到
　　Q=k dP/dt=k· d(P₀+P)/dt= k dP/dt (6)

　　為了證明式（6）的成立，我們采用了實驗的方法，先關閉閥門1和閥門2，移動千分尺帶動活塞移動，如果活塞位移量X與薄膜計壓力示值符合線性關系，一定有△V 與 △P 符合線性關系。驗證數據如表1所示。

　　表1數據證明了本裝置漏入氣體量和薄膜計壓力示值符合線性關系，其線性誤差不大于示值的0.3%，能夠滿足正壓漏孔漏率校準的要求。體積系數k值可以通過以下方法測得：安裝好標準漏孔，將千分尺調節至0mm 的位置，關閉閥門1和閥門2，等系統穩定后讀取薄膜計壓力示值p₁，推進千分尺至 x mm 處， 讀取薄膜計壓力示值 P2。k值可以按下式計算：

　　k=P₀·x·A/(P₂-P₁)  (7)

　　其中： k為體積系數，單位m³；A為活塞截面積，單位m²。

　　重復以上步驟至少三次， 其k值計算偏差不超過±1%，否則必須檢查系統是否漏氣。然后系統放空后再重新關閉閥門1和閥門2，當薄膜計壓力示值穩定上升后開始計時， 根據式（6）計算標準漏孔的漏率值。

2、裝置的最佳校準能力及驗證

　　只有在溫度T恒定、薄膜計不重復性為零、 參考室和校準室沒有任何吸放氣和漏氣現象的理想狀態下式 （6）才嚴格成立。實際上以上條件不會完全成立， 必須對以上各項引入的不確定度分量進行考慮， 列于表2。

　　該裝置的標準總不確定度， 取k=2得到該裝置對 2×10^-6Pa·m³/s標準漏孔的總不確定度為U95=2u(Q)=4%。并且從表2可以看出， 對于漏率大于 2×10^-6Pa·m³/s 標準漏孔，漏、放氣和溫度波動引起的誤差都相對小， 從而可以降低總不確定度。

　　我們對大量的通道型標準漏孔進行了重復性測試，完全驗證了裝置的校準能力， 例如對LS-20B型可調鹵素漏率標準器在不同的漏率點測試， 測量誤差完全符合線性關系， 另外同毛細管水柱位移裝置測得數據誤差不超過15%， 見圖2所示。

3、結論

　　改進型的正壓漏孔裝置，其校準范圍是 1×10 ^-4 Pa·m³/s~ 1×10 ^-7 Pa·m³/s，最佳校準能力在漏率2×10^-6Pa·m³/s 時小于4.0%。

　　該裝置為體積補償結構，不確定度小，成本低，自動化程度高，易操作和推廣。在我們的研究試驗過程中借鑒蘭州物理研究所的相關經驗， 并得到了費渭南研究員的熱情指導，在此表示衷心感謝。因為我們的研究還處于開始階段， 還有許多工作在試驗過程中，另外經驗和能力有限， 所以肯定有不成熟的地方，懇切希望有關專家對我們的工作提出批評和建議。