雅克拉-大澇壩天然氣處理裝置共有56臺氣動控制閥，調節閥在自控系統中作用不可忽視。隨著調節閥使用時間增長，調節閥腐蝕問題日益凸顯，主要表現為調節閥的閥籠和閥芯腐蝕，腐蝕造成調節能力失效。對調節閥材質、腐蝕行為進行分析，從選材、結構、工藝流程使用上提出一些措施建議。

　　新疆塔里木盆地雅克拉-大澇壩集氣處理站是中石化最大、自動化程度最高的凝析天然氣處理裝置。目前雅克拉-大澇壩天然氣處理裝置共有56臺氣動控制閥(不包括機組的調節閥)，雅大兩站調節閥均是由美國FISHER公司提供，其中計量分離器液相控制調節閥，凝析油穩定塔進料溫度控制為三通閥，膨脹機的旁通J-T閥。據統計故障80%出于調節機構。調節閥是接通介質通路或改變介質流向，調節流量、壓力、液面及溫度的壓力管路原件。調節閥由氣動執行機構和閥(調節機構)兩部分組成。氣動執行機構是調節閥的推動裝置，根據控制信號推動閥門動作，閥(調節機構)是機械調節部分。

1、故障情況

　　(1)雅站直井計量分離器的液相出口調節閥LV1001閥芯斷落在閥座環內造成介質流通受阻。原因分析結果：閥芯與閥座之間有雜質堵塞。采取措施：將執行機構與閥拆開，發現針型閥芯斷脫，更換新閥芯。

　　(2)雅站水平井計量分離器液相控制調節閥LV1002和一級閃蒸分離器水相調節閥LDV1101閥籠和閥芯腐蝕造成調節閥關不嚴。

　　拆下檢查時發現，該調節閥關不嚴。

　　LV1002閥籠表面凹凸不平，有空隙，環面有不同程度的坑孔，見圖1。LV1002調節閥為FISHER調節閥，腐蝕閥籠材質為316L。

　　LDV1101閥芯的上端面有豁口，閥芯本體表面呈麻坑狀(見圖2)，造成閥芯與閥座之間密封不嚴，從而導致該調節閥關不嚴。LDV1101調節閥為FISHER調節閥，腐蝕閥籠材質為316L。

圖1 閥籠表面腐蝕坑

圖2 閥芯本體表面呈麻坑狀

　　原因分析結果：

　　(a)該調節閥材料(閥體材質WCC，閥芯316L)耐腐蝕性差;

　　(b)該調節閥經常控制在小開度(20%)以下使用，由于節流作用對閥芯沖刷力較強，導致閥內件磨損;

　　(c)由于液相腐蝕作用所致。從安裝LDV1101管線的低點排污處，接水樣進行觀察，水樣沉淀物呈黑色且含沙。

　　(3)大站液相調節閥磨損嚴重。大站計量、生產分離器液相調節閥磨損嚴重。閥籠表面和邊緣有不同程度的坑孔，倒角內外出現較大的腐蝕坑和狹長的溝槽(見圖3)。調節閥為FISHER調節閥，腐蝕閥籠材質為316L。

圖3 閥籠腐蝕坑

　　原因分析結果：計量、生產分離器進三相分離器前后壓差較大，計量、生產分離器實際運行壓力6.2MPa，三相分離器壓力0.6MPa，原生產流程見圖4。

圖4 原生產流程圖

2、腐蝕原因分析

　　2.1、氣蝕與閃蒸

　　根據伯奴利方程，管道內流體的流速提高壓力就會下降。管道節流處流體速度大幅度提高。壓力急劇下降。如果液體流經管道節流處的壓力低于汽化壓力(PVC)將產生氣蝕或閃蒸現象。

　　雅克拉-大澇壩天然氣處理站兩站站內調節閥均為FISHER調節閥，從費希爾控制設備有限公司出版的FISHER控制閥手冊(第三版)中控制閥選型內容查出閃蒸圖(圖5)和氣蝕圖(圖6)。氣蝕與閃蒸是由于管道節流引起的。如果液體流過管道節流處，壓力恢復后P2仍低于汽化壓力(PVC)(此時流體內仍有氣泡)。這種現象稱為閃蒸。如果液體流 過管道節流處，壓力恢復后P2高于汽化壓力(PVC)此時流體內氣泡破裂)。這種現象稱為氣蝕。閃蒸最嚴重的破壞發生在流速最高處。即閥塞閥座處。沖蝕是閃蒸破壞的直觀表現氣蝕發生時，氣泡破裂釋放的能量使閥塞閥座甚至附近管道損壞，并伴發噪聲氣蝕與閃蒸是致使閥門損壞的重要原因。

圖5 閃蒸圖

圖6 氣蝕圖

　　根據雅大兩站凝析油壓力和管路情況，推測雅大兩站裝置中FISHER調節閥腐蝕主要受氣蝕的影響。

　　2.2、腐蝕分析

　　雅克拉-大澇壩凝析氣田流體介質簡介：凝析氣井天然氣中甲烷平均含量85.45%，乙烷平均含量5.31%，丙烷平均含量2.07%，平均相對密度0.66，CO2平均含量2.33%，H2S平均含量6.82%，站內氣相流速2.21～5.29m3·h-1;凝析油密度在平均為0.78g·cm-3，粘度平均為2.66MPa.s，含硫量平均為0.041%，含蠟量平均為15.96%，站內液相流速0.58～2.29m3·h-1。在氣、水、烴、固共存的多相流腐蝕介質中H2S、CO2、Cl-和水是主要腐蝕介質，在40～60℃和6.2～8.0MPa工況條件下為金屬腐蝕提供了理想的腐蝕環境。

　　(1)CO2分壓的影響

　　CO2的分壓越大，pH值越低，去極化反應就越快，腐蝕速度也越快。影響CO2腐蝕的主要因素是CO2分壓、溫度以及流速等。

　　(2)CO2-Cl-H2O腐蝕

　　在CO2-Cl-H2O組成的甜氣環境下碳素鋼和低合金鋼都可以產生縫隙腐蝕、均勻腐蝕和點蝕，最終導致調節閥點蝕、坑蝕。 CO2是腐蝕劑，水是載體，Cl-是催化劑。

　　通過對雅克拉-大澇壩調節閥316L閥芯腐蝕樣化驗分析，圖7為316L腐蝕試樣表面掃描電鏡圖，圖8為316L腐蝕產物能譜分析圖，確定腐蝕類型為CO2沖刷腐蝕。

圖7 316L腐蝕試樣表面SEM

　　從圖8知，液相腐蝕產物的元素含量較氣相腐蝕產物的要大。原因為雅克拉-大澇壩液相腐蝕環境較氣相腐蝕環境復雜，液相中H2S、CO2、Cl-和水相互作用，加速腐蝕速率。

圖8 316L腐蝕產物能譜分析結果

　　液相中腐蝕產物在形成過程中316L材質的Mo參與腐蝕形成了腐蝕產物，氣相中Mo在腐蝕過程中沒有參與腐蝕，故液相腐蝕產物能譜圖中有Mo，氣相腐蝕產物能譜圖中沒有Mo。

　　2.3、鹽堵和鹽腐蝕

　　雅克拉-大澇壩凝析氣田凝析油含水、含鹽。雅克拉氣田地層水的礦化度為102716mg·L-1，大澇壩氣田地層水的礦化度為210297mg·L-1，屬于高含鹽的地下水。進站的未穩定凝析油進站后經站內換熱后，溫度升高，凝析油中部分鹽析出造成鹽結晶。造成凝析油換熱器調節閥鹽堵和鹽腐蝕。為減少兩站換熱裝置、管線、調節閥等鹽堵、鹽腐蝕，雅克拉-大澇壩兩站凝析油處理裝置分別增加密閉洗鹽流程。

3、防腐蝕措施建議

　　(1)建議　在進計量分離器前的計量、生產匯管處進行緩蝕劑加注;

　　(2)優選抗腐蝕材料　一般材料越硬，抗蝕能力越強。因目前調節閥閥材質為硬合金鋼，耐腐蝕性在雅克拉凝析氣田腐蝕性較差，建議優選鎢碳鋼和鈦合金材料;

　　(3)閥體結構改型　采用多級閥芯調節閥結構，使壓力通過調節閥后逐級降壓，把調節閥的總壓差分成幾個小壓差，逐級降壓，使每一級都不超過臨界壓差(PVC)，減少閥體和閥芯的氣蝕;

　　(4)優化工藝流程　對于調節閥前后壓差很大(在5MPa以上)，建議采用雙調節閥控制，減少壓差對閥芯和閥籠的沖擊、磨損。大澇壩計量、生產分離器液相調節閥從6.2MPa調節至0.6MPa，閥芯磨損嚴重，每3～4個月需要更換一次。2011年7月檢修后將單調節閥(見圖4)改為雙調節閥節流(見圖9)，前一個調節閥將計量、生產分離器液相調節閥從6.2MPa調節至3.0MPa，后一個調節閥將壓力從3.0MPa調節至0.6MPa，壓產逐漸減少后大大減少閥芯磨損。

圖9 改造后的流程圖