采用CFD 軟件對研發的最小流量閥內部流場進行了仿真實驗，得到了閥內壓力、速度、振動和噪聲的情況。分析結果表明，迷宮式節流閥芯通過多級轉彎流道實現逐級穩定降壓，能夠有效的限制流速上升過快，防止由于壓力突變引起的閃蒸、氣蝕及沖蝕、振動和噪聲的損害。

1、概述

　　超( 超) 臨界( USC) 火電機組給水泵最小流量調節閥工作在高溫、高壓和高壓差的惡劣工況下，受氣蝕、沖刷、振動和噪聲等影響嚴重。本文介紹了研制的最小流量調節閥內部結構特點，并采用計算流體力學( CFD) 軟件對閥內流場進行三維數值模擬仿真實驗和分析，獲得了閥內部壓力與速度分布和振動與噪聲關系。對單層迷宮盤片內部流動進行了深入的研究分析，揭示了迷宮式閥芯降壓節流的原理。

2、結構特點

　　150Tz668Y-450W 型最小流量調節閥( 圖1)主要由閥體、閥座、節流盤、迷宮式閥芯、閥蓋、閥桿等部件組成。閥內采用的迷宮式多級降壓節流組件是由多個迷宮式盤片采用特殊工藝制成的一體化結構，每一層單獨的盤片上都由電火花刻蝕出多級拐彎的類似迷宮狀的流道，流體在迷宮流道中曲折流動，可以實現多級逐步穩定降壓、限制流速上升過快，真空技術網(http://bjjyhsfdc.com/)認為可以從而減輕流體對閥內件的沖刷，有效地防止閃蒸及氣蝕危害，延長使用壽命。

3、仿真計算流程

　　3.1、建立流道模型

　　利用SolidWorks 三維實體建模軟件，對閥腔內部流道建立了流道模型( 圖2，圖3) 。整體模型由外部閥腔流道，內部閥芯流道以及迷宮式盤片流道三部分裝配組成。

1. 閥蓋2. 閥桿3. 迷宮閥芯4. 節流盤5. 閥座6. 閥體

圖1 最小流量調節閥

圖2 閥內流道模型

圖3 單層盤片流道模型

　　3.2、計算網格劃分

　　流道模型網格由ICEM - CFD 軟件劃分生成( 圖4) 。最小流量調節閥內腔形狀和流動狀態十分復雜，采用四面體/混合網格的方式，與自適應網格劃分方法生成閥內流動區域貼體網格。為了計算結果更加精確，對每一層迷宮盤片中的拐彎流道分別進行了加密處理。

4、數值模擬計算及結果

　　選取實際運行工況中最為苛刻的一種，介質為高溫水，其入口溫度為138 ～ 187℃，介質平均密度為903. 9 kg /m3，邊界條件設置為壓力進口和壓力出口，進口壓力為41. 3MPa，出口壓力為1. 3MPa，閥門開度為67. 1 %。在定常及不可壓縮條件下，對流道模型中的流動在Fluent 中進行數值模擬求解。

圖4 單層迷宮盤片網格

　　4.1、壓力場分析

　　通過求解得到閥內流場的壓力分布情況( 圖5，圖6) 。閥門進口、出口及中間閥芯流道壓力分布均勻，中心流道壓力最低。迷宮流道中流體由外側流至內側，入口處壓力最大，出口壓力最小，呈現出逐級下降的趨勢，壓力下降速率均勻，較好的達到了分段逐級降壓的預期效果。

圖5 Z = 0mm 截面壓力分布( Pa)

圖6 y = 253mm 水平截面壓力分布云圖( Pa)

　　4.2、速度場分析

　　通過求解得到流場速度分布( 圖7，圖8) 。閥門內部流道結構復雜，致使速度分布不均勻。閥內整體流速較低，在拐角區域存在明顯的低速區，迷宮盤片內流速由外側入口向內側出口逐級穩定上升，最大流速多發生在流道拐彎處。整體上流速呈現出平緩上升的態勢，得到了有效的控制。

圖7 Z = 0mm 截面速度分布( m /s)

圖8 y = 253mm 水平截面上速度分布云圖( m /s)

　　4.3、盤片降壓限速分析

　　迷宮盤片8 條流道呈中心對稱排列，取其中的單個流道建立模型進行深入分析。得出迷宮流道內壓力與速度局部放大圖( 圖9，圖10) 。從流道入口面開始，每隔五級拐彎測定流道截面平均壓力與平均速度，繪制成盤片內部壓力及速度曲線( 圖11) 。

圖9 迷宮流道壓力場局部放大圖( Pa)

圖10 迷宮流道速度場局部放大( m /s)

由分析結果得出，盤片流道中的流體幾乎每經過一級轉彎流道，壓力就比較均勻的下降一個等級，下降多級拐彎將整體上一次大壓降分解為多次的小壓降，將壓力突變改為壓力漸變，使流體壓力均保持在飽和蒸汽壓Pv以上，能夠有效的避免閃蒸和空化現象的發生，防止氣蝕損害。流速分布比較均勻，在接近出口處后半段流道內流速上升相對較快。經測算盤片內部流道平均流速V = 25. 1m /s，入口面平均流速V1 = 16. 65 m /s，出口面平均流速V2 =28. 42m /s，在30m /s 的限制范圍之內，表明多級拐彎迷宮式盤片能夠取得良好的限速作用，減輕振動及噪聲危害。

圖11 盤片內部壓力及速度曲線

　　4.4、噪聲分析

　　調節閥( 工作介質為液體) 的噪聲主要是流體流過閥門節流區產生高壓降，引起介質流速變大，產生湍流和渦流，導致閥體振動劇烈、噪聲嚴重，此類噪聲也稱為液體動力噪聲。高壓差下調節閥液體動力噪聲往往會超過相關標準的限制值。對調節閥所產生的液體噪聲進行理論預測，能為相關結構的改進提供參考。

　　以迷宮盤片單流道每一級前后的壓力大小，為最小流量調節閥噪聲的預測提供相關數據。以第一級計算為例，其進口壓力41. 3MPa，出口壓力40. 0MPa，飽和蒸汽壓為PV = 476kPa，壓力恢復系數FL = 0. 85，質量流量q = 151. 99kg /s，管道壁厚tp= 4. 35mm，主要如表1 所示。

　　通過計算可得迷宮盤片第一級輻射總聲壓級為59. 17dB。其他各級采用同樣的計算方法。迷宮盤片共55 級。最后對不同級數總聲壓疊加，LpAe，1m為

　　通過疊加計算得出最小流量調節閥在閥體下游1m 處輻射噪聲的總聲壓級為71. 65dB(A) ，滿足標準GBJ 87 - 1985 對噪聲90dB( A) 的要求，故針對此工況下可以采用多級降壓迷宮盤片。

表1 迷宮盤片第一級噪聲理論計算

5、結語

　　采用CFD 軟件對150Tz668Y - 450W 型最小流量調節閥內部流場進行三維湍流數值模擬計算，結果表明，多級降壓迷宮盤片的結構設計合理。

　　(1) 在40MPa 的高壓差條件下，由特殊結構的多層迷宮式盤片疊加組成的迷宮式降壓節流閥芯能夠使流體在多級拐彎流道中逐漸消耗能量，實現分段多級降壓，限制流速過快的預期目的。將常規調節閥內部的壓力突變改變為壓力漸變，能有效地防止和減輕閃蒸氣蝕的危害。

　　(2) 借助CFD 計算流體力學軟件對閥內流場進行仿真實驗，能夠較為準確地獲得流場內部各個位置的壓力、速度等流動參數并進行分析。采用CFD 軟件輔助設計可以加快研發周期，減少研制成本，為最小流量閥的研究提供參考，為該產品的國產化方案實施奠定一定的基礎。

　　(3) 從噪聲預測計算結果中可得出各種參數對液體動力噪聲的影響，其中壓差和速度的影響最大，速度越高，噪聲越大。壓差越大，噪聲越大。